3-Zone Pipe (2P)

Закрытый кабелепровод для транспорта жидкости между компонентами

  • Библиотека:
  • Simscape / Жидкости / Двухфазная Жидкость / Pipes & Fittings

Описание

Блок Pipe (2P) моделирует судно для транспорта жидкости в жидкости - смешанный - или зоны фазы пара. Жидкость может изменить фазу, в то время как внутри, и различные фазы может сосуществовать, каждый в отдельной зоне, охватывающей часть объема трубопровода. Из них, существуют три: один для жидкости, другого для пара и одной трети для двухфазной смеси, которая обычно формируется промежуточный.

Зоны не смешиваются. Они ведут себя, как будто тонкая мембрана держала их отдельно продольно. Они могут, однако, уменьшиться и вырасти, один за счет других, когда фазовый переход происходит. Зона может уменьшиться на грани исчезновения — пара полностью уступка его объема к жидкости при низких температурах, например — только, чтобы вновь появиться, когда условия инвертируют.

(Технически, в целях симуляции, зона никогда действительно исчезает. Объем трассировки всегда остается в нем. На таких уровнях, однако, зона так мала, что она может считаться полностью исчезавший от трубопровода.)

Используйте этот блок, чтобы эффективно получить, не обращаясь к цепям блоков Pipe (2P), динамике фазового перехода вдоль трубопровода.

Передайте связи по каналу

Порты A и B соединяют трубопровод с соседними компонентами в гидросистеме. Часто, компоненты являются приемниками или источниками жидкости — емкости, резервуары, или, в приложениях степени, приводах. Насос в восходящем направлении трубопровода обычно приводит в действие поток, выдерживая его против падения давления, которое неизбежно происходит из-за вязкого трения вдоль стенки трубопровода. Та потеря вычисляется здесь с помощью уравнения Дарси-Weisbach.

Порт H, с другой стороны, соединяет трубопровод с тепловой сетью. Связь устанавливает тепловое граничное условие в наружной поверхности стенки трубопровода. В процессе моделирования то граничное условие определяет, ли — и как — стенка может обмениваться теплом со средой. Стенка может быть тепло изолирована, иметь свой внешний температурный набор, или быть подвергнутой потоку тепла с внешней стороны — например, из-за конвекции, проводимости или излучения.

Передайте стенку по каналу

Стенка задумана как больше, чем тонкий интерфейс между жидкостью и средой. Это предоставляется количеством тепла, отдельным от той из жидкости, и это поэтому отвечает на тепловые изменения с характеристической задержкой. Другими словами, в отличие от квазиустойчивых компонентов, которые мгновенно отвечают на изменяющиеся условия, стенка имеет переходное поведение, напоминающее о действительных компонентах.

В некоторых трубопроводах — а именно, тех с тонкими стенками, сделанными из легких материалов с высокой удельной теплоемкостью — тепловая динамика стенки может быть достаточно быстрой, чтобы казаться, с точки зрения моделирования, мгновенной. В таких случаях, где стенка естественно ведет себя как квазиустойчивый компонент, может быть легче проигнорировать свое количество тепла в целом. Это возможно путем установки Wall thickness, Wall density или параметров блоков Wall specific heat к 0.

Стенка может также иметь пластины. Эти выступы служат, чтобы расширить площадь поверхности трубопровода, который оказывает влияние ускоряющегося теплообмена. Они могут быть внутренними к трубопроводу, а также внешними к нему — первый теплообмен улучшения с жидкостью и вторыми это со средой. Повышение уровня теплообмена зависит от количества пластин и на их КПД, в которых закодированы эффекты их конфигураций.

Стенные зоны

Жидкие зоны, находящиеся в различных фазах, и поэтому также при различных температурах, обычно обменном тепле со стенкой на различных уровнях. Чтобы получить это различие, стенка, как жидкость, разделена на зоны. (Существует один каждый для жидкой, смешанной фазы и пара.), Где стенка соответствует среде, зоны совместно используют граничное условие, данное в порте H. В жидком интерфейсе их тепловые условия зависят от фаз, которые каждый из них заключает.

Баланс массы

Жидкость может ввести и выйти из трубопровода через порты A и B. Внутри, объем жидкости фиксируется, который должен сказать, что стенка трубопровода не расширяет и не сокращается. Однако жидкость, являющаяся сжимаемым и восприимчивым к фазовому переходу и его плотности, поэтому склонной измениться, масса в трубопроводе будет обычно меняться в зависимости от времени. Поскольку масса всегда сохраняется, любые изменения в его сумме должны произойти непосредственно от потока до портов:

dMdt=m˙A+m˙B,

где M является жидкой массой (ее общее количество через все зоны трубопровода) и m˙ массовый расход жидкости (его значение в порте, обозначенном в индексе). Производная времени слева дает массовое накопление в трубопроводе, вычисленном в процессе моделирования как:

dMdt=[(dρdp)udpdt+(dρdu)pdudt+ρLdzLdt+ρMdzMdt+ρVdzVdt]V,

где:

  • ρ является плотностью (задуманный, в последних трех сроках, как среднее значение по зоне трубопровода, обозначенной в индексе — L для жидкости, M для смеси и V для пара).

  • p является давлением.

  • u является определенной внутренней энергией.

  • z является частью длины трубопровода, занятой фазой (обозначенный в индексе).

  • V является общим объемом трубопровода, продуктом длины трубопровода и площади поперечного сечения (заданный в параметрах блоков тех же имен).

Крайняя левая частная производная описывает, как плотность изменяется с давлением; самая правая частная производная, как это изменяется с определенной внутренней энергией. Вместе, они получают массовое накопление из-за сжимаемости жидкости. Последние три срока дают изменение плотности из-за фазового перехода (как отражено в темпах роста жидкой, смешанной фазы и зонах пара).

Частные производные первых двух сроков вычисляются как суммы по различным зонам трубопровода. Данные для каждой зоны заданы в блоке Two-Phase Fluid Properties (2P) (требуемый в каждой двухфазной жидкой модели). Для крайней левой частной производной сумма:

(ρp)u=zL(ρp)uL+zM(ρp)uM+zV(ρp)uV.

Аналогично для самой правой частной производной:

(ρu)p=zL(ρu)pL+zM(ρu)pM+zV(ρu)pV.

Жидкость, смешанная фаза и частные производные пара являются средними значениями для соответствующих зон трубопровода.

Энергетический баланс

Энергия в трубопроводе может варьироваться потоком через порты — или адвекцией или проводимостью — и конвективным теплообменом со стенкой:

dEdt=ϕA+ϕB+QF,

где:

  • E является энергией.

  • ϕ является энергетической скоростью потока жидкости, заданной здесь как это в трубопровод через порты (обозначенный в индексах).

  • Q является уровнем конвективного теплообмена между жидкостью и стенкой (индекс F). Тот уровень зависит от, но не является тем же самым как, тепловое граничное условие, заданное в порте H. Его вычисление зависит от того, является ли количество тепла стенки нулем или конечный).

Производная времени слева дает уровень энергетического накопления в трубопроводе:

dEdt=MduOdt+dMdtuO,

где u является определенной внутренней энергией при выходе (порт A или порт B, зависящий от направления потока), после того, как весь теплообмен произошел. Производная второго раза как задана в ''Массовом Балансе''.

Теплообмен

Уровень теплообмена между жидкостью и стенкой зависит от количества тепла стенки, заданной как:

CW=cp,WρWSW(tW+tW2DH),

где индекс W обозначает стенной параметр и:

  • C является количеством тепла.

  • c p является удельной теплоемкостью.

  • t является толщиной.

  • D H является гидравлическим диаметром (то, что имел бы трубопровод любой формы, если бы ее сечение было сделано круговым.

  • S является площадью поверхности, здесь та из стенки без пластин, вычисленных как:

    SW=4ADHL,

    где A является площадью поперечного сечения трубопровода, и L является своей длиной.

Удельная теплоемкость, плотность и толщина стенки заданы как параметры блоков во вкладке Heat Transfer. Гидравлический диаметр, площадь поперечного сечения и длина трубопровода даны (также как параметры блоков) во вкладке Geometry.

В нулевом стенном количестве тепла

Если количество тепла стенки является нулем, теплообмен между жидкостью и стенкой равен этому между жидкостью и средой. (Количество тепла является нулем, если или удельная теплоемкость, плотность или толщина стенки обнуляются.) Уровень того обмена:

QF=m˙H(ΔhL+ΔhM+ΔhV),

где:

  • m˙H массовый расход жидкости для вычислений теплообмена (средние значения в портах).

  • Δh является изменением в определенной энтальпии из-за теплообмена между средой (через стенку) и жидкими зонами — жидкость (индекс L), пар (V), или смешанная фаза (M).

Определенное изменение энтальпии

Изменение в определенной энтальпии через зону вычисляется как различие между входом и выходными значениями для той зоны:

Δh=hOhI,

где h является определенной энтальпией и индексами I и O обозначьте значения во входе (или вставьте) зоны и в ее выходе (или выход). Определенная энтальпия получена для каждой зоны из табличных данных блока Two-Phase Fluid Properties (2P).

Когда зоны разделяются фазовым переходом, определенная энтальпия в каждой зоне ограничена степенями насыщения существующих фаз. Границы зависят от зоны. В жидкой зоне максимум наложен в степени насыщения жидкой фазы, дав для ее изменения в определенной энтальпии:

ΔhL=min(hO,hS,L)min(hI,hS,L),

где индекс S,L обозначает жидкую степень насыщения. (min функция гарантирует, что определенные энтальпии, используемые в вычислении никогда, не превышают жидкую степень насыщения.) В зоне пара минимум наложен в степени насыщения фазы пара, дав для ее изменения в определенной энтальпии:

ΔhV=max (hO,hS,V)max (hI,hS,V),

где индекс S,V обозначает степень насыщения пара. (Жидкость и степени насыщения пара будут обычно отличаться суммой, равной скрытой теплоте жидкости.) В зоне смешанной фазы максимум наложен в степени насыщения фазы пара и минимума в степени насыщения жидкой фазы, дав (немного более сложное) выражение:

ΔhV=min[max(hO,hS,L),hS,V]min[max(hI,hS,L),hS,V].

Зональные части длины

Изменение в определенной энтальпии через зону дает часть длины того же самого. В жидкой зоне отношение между этими двумя переменными — Δh L и z L — дано выражением:

ΔhL=cp,L(TETI)[1exp(zLSWm˙Qcp,L(αL1+αE1))],

где индекс L обозначает среднее значение по жидкой зоне, индекс E один в среде (как измерено во внешней стенной поверхности), и I один во входе жидкой зоны, прежде чем любой теплообмен имел шанс произойти. Массовый расход жидкости m˙Q среднее значение, взятое из портов для использования в вычислениях теплообмена. Для остающихся переменных уравнения:

  • T является температурой. (Во входе жидкой зоны, T I, ограничивается максимумом, данным точкой насыщения, в которой жидкость будет обычно сосуществовать с паром в зоне смешанной фазы трубопровода.)

  • α является коэффициентом теплопередачи — в жидком стенкой интерфейсе в жидкой зоне (индекс L) или в интерфейсе стенной среды (индекс E). Их значения вычисляются как описано в "Зональных Коэффициентах Теплопередачи".

Аналогично для зоны пара:

ΔhV=cp,V(TETI)[1exp(zVSWm˙Qcp,V(αV1+αE1))],

где индекс V обозначает среднее значение по зоне пара. Температура во входе зоны пара, T V, ограничивается минимумом, данным точкой насыщения, в которой пар будет обычно сосуществовать с жидкостью (в зоне смешанной фазы).

Наконец, для зоны смешанной фазы:

ΔhM=(TETS)zMSWm˙Q(αM1+αE1),

где индекс M обозначает среднее значение по зоне смешанной фазы и индексу S обозначает степень насыщения. Неявный в этом выражении то, что зона смешанной фазы всегда при жидкой температуре насыщения.

Зональные коэффициенты теплопередачи

Коэффициент теплопередачи зоны следует из определения номера Nusselt — отношение конвективных к проводящим уровням теплообмена. В (общей) зоне без стенных пластин:

Nu=αDHk,

где Nu количество Nusselt зоны, k ее средняя теплопроводность и D H (гидравлический диаметр трубопровода) характеристическая длина для конвективной теплопередачи в зоне. Теплопроводность зависит от фазы, заключенной в зону — жидкость, смесь или пар. Его значение получено в процессе моделирования из сведенных в таблицу функций блока Two-Phase Fluid Properties (2P).

Добавление пластин на внутреннюю поверхность стенки улучшает свой конвективный теплообмен с жидкостью, таким образом что:

Nu(1+ηIntsInt)=αDHk,

где Int η является КПД внутренних пластин — часть, обычно между 0 и 1, в котором закодированы, эффекты финансовой геометрии — и Int s являются отношением внутренней стенной площади поверхности с пластинами к этому без. Внутренний финансовый КПД и отношение площади поверхности заданы как параметры блоков во вкладке Heat Transfer.

В ламинарном режиме номер Nusselt является константой, заданной в параметрах блоков Nusselt number for laminar flow heat transfer. Значение параметров по умолчанию, 3.66, соответствует постоянной температуре во внутренней стенной поверхности. Когда поток становится турбулентным, номер Nusselt начинает увеличиваться с его значением, вычисляемым из эмпирических корреляций — выбор которого зависит от зоны.

При реорганизации условий и получении зависимости от режима течения в вычислении, дает для (общая форма) коэффициент теплопередачи:

α*=max(Nu*,Tur,NuБегство)(1+ηIntsInt)k*DH,

где звездочка в индексе обозначает значение, характерное для рассмотренной зоны.

Стенка и коэффициент теплопередачи среды

Коэффициент теплопередачи для тепловых обменов между наружной поверхностью стенки и ее внешней средой, обозначенной здесь Расширение α, задан явным образом в блоке (через параметры блоков External environment heat transfer coefficient). Если количество тепла стенки проигнорировано, и стенка не имеет никаких пластин, этот параметр равняется коэффициенту теплопередачи среды, Расширения α, используемого в "Зональных вычислениях" Части Длины.

Добавление пластин на наружную поверхность стенки улучшает свой конвективный теплообмен со средой, таким образом что:

αE=αExt(1+ηExtsExt),

где индекс обозначает значение, характерное для внешних пластин — η, являющийся их КПД и s отношение площади поверхности с внешними пластинами к этому без.

Если количество тепла стенки будет конечно, то тепловая проводимость через стенку будет действовать, чтобы понизить коэффициент теплопередачи между внутренней стенной поверхностью и средой:

1αE=1αW+1αExt(1+ηExtsExt),

где α W является коэффициентом теплопередачи из-за тепловой проводимости между внутренними и наружными поверхностями стенки:

αW=kWDHln(1+tWDH)

Турбулентный номер Nusselt

В жидкости и зонах пара, номер Nusselt для турбулентного теплообмена следует из корреляции Гниелинского, которая, в ее общей форме, дает:

Nu*,Tur=f*/8(Re*1000)Pr*1+12.7( f*/8)1/2(Pr*2/31),

где Re среднее число Рейнольдса в жидкой зоне, Pr среднее число Прандтля в том же самом, и f является коэффициентом трения Дарси, вычисленным от корреляции Haaland:

1f*=1.8журнал[(ϵ/DH3.7)1.11+6.9Re*],

где ε является абсолютной шероховатостью трубопровода, мерой высоты ударов в жидком трубопроводом интерфейсе; типичные значения шероховатости лежат в диапазоне от 0,0015 мм для определенных пластмассовых и стеклянных труб к 3 мм для больших конкретных трубопроводов. Среднее число Рейнольдса:

Re*=m˙QDHμ*S,

где μ* является средней динамической вязкостью жидкой зоны.

В зоне смешанной фазы номер Nusselt для турбулентного теплообмена следует из корреляции Каваллини и Зеччина. Усредненный по изменению в качестве пара через трубопровод, корреляция дает:

NuM,Tur=1xOxIxIxO0.05(1x+xνL,SatνV,Sat)0.8РеL, Находился0.8PRL, Находился0.33dx,

где Рейнольдс и числа Прандтля являются средними значениями во влажной жидкости — вычисленный, в случае числа Рейнольдса, от динамической вязкости влажной жидкости — и:

  • x является качеством пара — во входе, прежде чем теплообмен произошел (индекс I), или при выходе, после того, как произошла вся теплопередача (индекс O).

  • ν является определенным объемом — влажной жидкости (индекс L,Sat) или влажного пара (индекс V,Sat).

Итоговая, интегрированная форма корреляции Каваллини и Зеччина:

NuM,Tur=0.05РеL, Находился0.8PRL, Находился0.33([(νV,SatνL,Sat1)xO+1]1.8[(νV,SatνL,Sat1)xI+1]1.8)1.8(νV,SatνL,Sat1)(xOxI)

В конечном стенном количестве тепла

Если количество тепла стенки конечно, теплообмен между жидкостью и средой должен отразить также тепловую проводимость через стенку. Эффект стенной проводимости будет варьироваться между зонами и должен быть рассмотрен отдельно для каждого. Общий уровень теплообмена между жидкостью и внутренней поверхностью стенки, Q F, показанный в энергетическом балансе жидкости (см. "энергетический Баланс"), является суммой вкладов от отдельных зон — Q F, L, Q F, V, и Q F, M:

QF=QF,L+QF,V+QF,M,

Стенные энергетические балансы

Отдельные уровни теплообмена Q F, * каждый ограничиваются энергетическим балансом для стенного раздела, заключающего жидкую зону. Для жидкой зоны тот баланс принимает форму:

CW[zLdTW,Ldt+max (dzLdt,0)(TW,LTW,M)]=QH,LQF,L,

где Q H является уровнем теплообмена между средой и жидкостью (здесь, это в жидкой зоне). Аналогично для зоны пара:

CW[zVdTW,Vdt+max (dzVdt,0)(TW,VTW,M)]=QH,VQF,V.

Наконец, для смешанной зоны:

CW[zMdTW,Mdt+min(dzLdt,0)(TW,LTW,M)+min(dzVdt,0)(TW,VTW,M)]=QH,MQF,M,

Теплообмены жидкой стенки

Уровень теплообмена между жидкостью и внутренней поверхностью стенки трубопровода в жидкой зоне:

QF,L=m˙Qcp,L[TW,Lmin(TI,TSat)][1exp(zLSWαLm˙Qcp,L)].

Аналогично для зоны пара:

QF,V=m˙Qcp,V[TW,Vmin(TI,TSat)][1exp(zVSWαVm˙Qcp,V)].

Наконец для зоны смешанной фазы:

QF,M=(THTSat)zMSWαM

Теплообмены жидкой среды

Полный теплообмен между жидкостью в жидкой зоне и средой задан как:

QH,L=(THTW,L)zLSWαE.

Аналогично для зоны пара:

QH,V=(THTW,V)zVSWαE.

Наконец для зоны смешанной фазы:

QH,M=(THTW,M)zMSWαE.

Баланс импульса

Для его расчетов давления трубопровод задуман как блок двух объемов управления. Каждый лежит между портом A и внутренней частью трубопровода; другой, между внутренней частью трубопровода и портом B. В обоих инерционная сила на жидкости проигнорирована — подходящее приближение в больших масштабах времени, по которым обычно происходят изменения течь. Трубопровод принят, чтобы лечь плашмя, и голова вертикального изменения между его портами является поэтому нулем в обоих объемах.

В хаф-пайпе рядом с портом A баланс импульса:

pApI=(1ρI1ρA*)(m˙AS)2+pF,A,

где p F, A является падением давления на трение в хаф-пайпе и индексе, I обозначает среднее значение во внутренней части трубопровода. Звездочка обозначает значение для термина потока импульса (сначала справа). Средняя плотность жидкости в трубопроводе является функцией плотности и частями длины жидких зон:

ρ=ρLzL+ρMzM+ρVzV.

Теплопередача принята, чтобы произойти полностью при давлении в трубопроводе (p I). Для расчетов давления трубопровод половина принята, чтобы быть адиабатой, и термин потока импульса поэтому ограничивается адиабатическим выражением:

uA*+pAρA*+12(m˙AρA*S)2=h+12(m˙AρS)2,

где определенная энтальпия (h) является средним значением по зонам в трубопроводе:

h=hLzL+hVzV+hMzM.

Аналогично для хаф-пайпа рядом с портом B, баланс импульса:

pBpI=(1ρI1ρB*)(m˙BS)2+pF,B.

Термин потока импульса ограничивается адиабатическим выражением:

uB*+pBρB*+12(m˙BρB*S)2=h+12(m˙BρS)2

Фрикционное падение давления в стенке трубопровода

Вычисление главного падения давления (из-за трения в трубопроводе) основано на уравнении Дарси-Weisbach:

pF,j=fD,j14LEm˙j|m˙j|ρIDHS2,

где f D является коэффициентом трения Дарси и индексом j обозначает трубопровод половина — что смежный с портом A или с портом B. L E является эффективной длиной трубопровода, и D H является гидравлическим диаметром того же самого. Эффективная длина трубопровода является суммой истинной длины трубопровода (L) и совокупная эквивалентная продолжительность всех локальных сопротивлений (L R), таких как колена, подборы кривой и объединения:

LE=L+LR,

Когда поток ламинарен, коэффициент трения (для данной геометрии трубопровода) является функцией одного только числа Рейнольдса:

fD,j=λRej,

где ƛ является масштабным фактором трубопровода, эмпирическая константа раньше кодировала эффект геометрии трубопровода на главном падении давления. Его значение задано в параметрах блоков Shape factor for laminar viscous friction. Типичные значения включают 64 в круглых сечениях и 48–96 в некруговых единицах. Число Рейнольдса в порте k задано как:

Rej=m˙jDHμIS,

где μ является средней динамической вязкостью в трубопроводе, функции динамических вязкостей и частях длины жидких зон:

μ=μLzL+μVzM+μVzV,

Динамические вязкости получены для каждой зоны из блока Two-Phase Fluid Properties (2P). Фактическое вычисление падения давления в ламинарном режиме течения жидкости выполняется для каждого трубопровода половина как:

pF,j=14λμILEm˙jρIDH2S,

То, когда поток турбулентен, коэффициент трения вместо этого вычисляется от корреляции Haaland, которая, выразил для каждого трубопровода половину, дает:

1fD,j=1.8журнал[(ϵD3.7)1.11+6.9Rej].

В переходных потоках — те в числах Рейнольдса, слишком больших, чтобы быть ламинарным и слишком маленьким, чтобы быть турбулентным — падение давления на трение сглаживается между этими двумя режимами. Сглаживание основано на нелинейном выражении, и оно расширяет в области значений между параметрами блоков Turbulent flow lower Reynolds number limit и Laminar flow upper Reynolds number limit.

Порты

Вывод

развернуть все

Вектор с частями длины жидкости, смешанной фазы и зон пара в трубопроводе.

Сохранение

развернуть все

Открытие, через который двухфазные потоки жидкости в или из трубопровода. Порты A и B могут каждый функционировать или как вход или как выход. Тепловая проводимость позволена между двухфазными жидкими портами и жидкостью, внутренней к трубопроводу (хотя его удар обычно релевантен только в почти нулевых скоростях потока жидкости).

Открытие, через который двухфазные потоки жидкости в или из трубопровода. Порты A и B могут каждый функционировать или как вход или как выход. Тепловая проводимость позволена между двухфазными жидкими портами и жидкостью, внутренней к трубопроводу (хотя его удар обычно релевантен только в почти нулевых скоростях потока жидкости).

Тепловое граничное условие в наружной поверхности стенки трубопровода. Используйте этот порт, чтобы получить теплообмен различных видов — например, проводящий, конвективный, или радиационный — между стенкой трубопровода и средой. Теплообмен между внутренней поверхностью стенки и жидкостью получен непосредственно в блоке.

Параметры

развернуть все

Геометрия

Расстояние между портами трубопровода. Жидкое, двухфазное, и зоны пара каждый включает часть этого расстояния. Зональные части могут варьироваться, но их совокупная длина, совпадая с расстоянием трубопровода, фиксируется.

Внутренняя область трубопровода, нормального к направлению потока. Сечение трубопровода принято постоянным в его длине.

Отношение площади открытия сечения трубопровода к периметру той области. Трубопровод не требуется, чтобы быть цилиндрическим, и его поперечное сечение имеют любую форму. Этот параметр дает диаметр, который имело бы общее сечение, если бы это было круговым.

Вязкое трение

Объединенная продолжительность всех локальных сопротивлений, существующих в трубопроводе. Локальные сопротивления включают повороты, подборы кривой, арматуры, и передают по каналу входы и выходы. Эффект локальных сопротивлений состоит в том, чтобы увеличить эффективную длину трубопровода. Эта длина добавляется к геометрической длине трубопровода для вычислений трения.

Средняя глубина всей поверхности дезертирует на внутренней поверхности трубопровода. Поверхностные дефекты влияют на падение давления через трубопровод в режиме турбулентного течения.

Число Рейнольдса, выше которого поток трубопровода начинается к переходу от ламинарного к турбулентному. Это значение является максимальным значением числа Рейнольдса, соответствующим полностью разработанному ламинарному течению.

Число Рейнольдса, ниже которого поток трубопровода начинает переходить от турбулентного до ламинарного. Это значение является минимальным числом Рейнольдса, соответствующим полностью разработанному турбулентному течению.

Безразмерный коэффициент раньше получал эффекты перекрестной частной геометрии на вязких потерях на трение, понесенных в ламинарном режиме течения жидкости. Типичными значениями является 64 для круглого сечения, 57 для квадратного сечения и 62 для прямоугольного сечения с соотношением сторон 2.

Теплопередача

Коэффициент теплопередачи для теплообмена между средой (в порте H) и наружной поверхностью стенки трубопровода. Если этот параметр устанавливается на inf, затем тепловое сопротивление между средой и стенкой принято, чтобы быть нулем. Стенка трубопровода затем имеет универсальную температуру, равную сопоставленному с портом H.

Средняя толщина стенного материала трубопровода. Если это значение установлено к 0, затем и тепловое сопротивление из-за проводимости через стенку трубопровода и тепловое устройство хранения данных из-за количества тепла стенки трубопровода приняты, чтобы быть незначительными.

Теплопроводность стенного материала трубопровода. Если этот параметр устанавливается на inf, затем тепловое сопротивление из-за проводимости через стенку трубопровода принято, чтобы быть незначительным.

Теплоемкость на единицу массы стенного материала трубопровода. Если этот параметр устанавливается на 0, затем тепловое устройство хранения данных из-за количества тепла трубопровода принято, чтобы быть незначительным.

Массовая плотность стенного материала трубопровода. Если этот параметр устанавливается на 0, затем тепловое устройство хранения данных из-за количества тепла стенки трубопровода принято, чтобы быть незначительным.

Отношение общей площади поверхности теплопередачи пластин на внешней стороне стенки трубопровода к той из стенки трубопровода без любых пластин. Присутствие пластин служит, чтобы улучшить конвективную теплопередачу между стенкой трубопровода и средой.

Отношение фактического уровня теплообмена между внешними пластинами и средой к ее идеальному значению (если пластины были полностью сохранены при температуре стенки трубопровода). Этот параметр является функцией финансовой геометрии.

Отношение общей площади поверхности теплопередачи пластин на внутренней стороне стенки трубопровода к той из стенки трубопровода без любых пластин. Присутствие пластин служит, чтобы улучшить конвективную теплопередачу между стенкой трубопровода и жидкостью.

Отношение фактического уровня теплообмена между внутренними пластинами и средой к ее идеальному значению (если пластины были полностью сохранены при температуре стенки трубопровода). Этот параметр является функцией финансовой геометрии.

Отношение конвективных к проводящим уровням теплообмена в ламинарном режиме течения жидкости. Этот параметр является функцией геометрии сечения канала. Типичными значениями является 3.66 для круглого сечения, 2.98 для квадратного сечения и 3.39 для прямоугольного сечения с соотношением сторон 2.

Эффекты и вкладка начальных условий

Термодинамическая переменная, в терминах которой можно задать начальные условия компонента.

Давление в трубопроводе в начале симуляции, заданной против абсолютного нуля.

Температура жидкости в трубопроводе в начале симуляции. Этот параметр может быть скаляром или вектором с 2 элементами. Если это - скаляр, начальная температура принята, чтобы быть универсальной в трубопроводе. Если это - вектор, начальная температура принимается линейно зависимой между портами. Первый векторный элемент дает начальную температуру во входе и втором векторном элементе при выходе.

Зависимости

Этот параметр активен, когда опция Initial fluid energy specification установлена в Temperature.

Качество пара или массовая часть пара, в трубопроводе в начале симуляции. Этот параметр может быть скаляром или вектором с 2 элементами. Если это - скаляр, начальное качество пара принято, чтобы быть универсальным в трубопроводе. Если это - вектор, начальное качество пара принимается линейно зависимым между портами. Первый векторный элемент дает начальное качество пара во входе и втором векторном элементе при выходе.

Зависимости

Этот параметр активен, когда опция Initial fluid energy specification установлена в Vapor quality.

Пар пусто фракционируется, или часть объема пара, в трубопроводе в начале симуляции. Этот параметр может быть скаляром или вектором с 2 элементами. Если это - скаляр, начальный пар, пустая часть принята, чтобы быть универсальной в трубопроводе. Если это - вектор, начальный пар, пустая часть принимается линейно зависимой между портами. Первый векторный элемент дает начальный пар, пусто фракционируются во входе и втором векторном элементе при выходе..

Зависимости

Этот параметр активен, когда опция Initial fluid energy specification установлена в Vapor void fraction.

Определенная энтальпия жидкости в трубопроводе в начале симуляции. Этот параметр может быть скаляром или вектором с 2 элементами. Если это - скаляр, начальная определенная энтальпия принята, чтобы быть универсальной в трубопроводе. Если это - вектор, начальная определенная энтальпия принимается линейно зависимой между портами. Первый векторный элемент дает начальную определенную энтальпию во входе и втором векторном элементе при выходе.

Зависимости

Этот параметр активен, когда опция Initial fluid energy specification установлена в Specific enthalpy.

Определенная внутренняя энергия жидкости в трубопроводе в начале симуляции. Этот параметр может быть скаляром или вектором с 2 элементами. Если это - скаляр, начальная определенная внутренняя энергия принята, чтобы быть универсальной в трубопроводе. Если это - вектор, начальная определенная внутренняя энергия принимается линейно зависимой между портами. Первый векторный элемент дает начальную определенную внутреннюю энергию во входе и втором векторном элементе при выходе.

Зависимости

Этот параметр активен, когда опция Initial fluid energy specification установлена в Specific internal energy.

Характеристический масштаб времени для изменений в длинах жидких зон. Увеличьте этот параметр, чтобы замедлить уровень фазового перехода или уменьшить его, чтобы ускорить уровень.

Ссылки

[1] Белый, F.M., гидроаэромеханика, 7-й Эд, разделяет 6.8. McGraw-Hill, 2011.

[2] Çengel, Y.A., теплопередача и перемещение массы — практический подход, 3-й Эд, разделяют 8.5. McGraw-Hill, 2007.

Расширенные возможности

Генерация кода C/C++
Генерация кода C и C++ с помощью MATLAB® Coder™.

Смотрите также

Введенный в R2018b

Для просмотра документации необходимо авторизоваться на сайте