Закрытый трубопровод для транспортировки жидкости между компонентами тепловой жидкости
Simscape/Жидкости/Тепловая жидкость/Трубы и подборы кривой
Блок Pipe (TL) моделирует поток тепловой жидкости через трубопровод. Температура через трубу вычисляется из перепада температур между портами, повышением трубопровода и любой дополнительной теплопередачей в порту H.
Трубопровод может иметь постоянную или изменяющееся повышение между портами A и B. Для постоянного дифференциала по повышению используйте параметр Elevation gain from port A to port B. Можно задать повышение переменной, задав для Elevation gain specification значение Variable
. Это открывает порт EL физического сигнала.
Вы можете опционально смоделировать гидродинамическую сжимаемость, инерцию и гибкость стенки. Когда эти явления моделируются, свойства потока вычисляются для каждого заданного количества сегментов трубопровода.
Гибкие стенки моделируются равномерным радиальным расширением, которое сохраняет исходную форму поперечного сечения трубопровода. Можно задать площадь трубопровода в параметре Nominal cross-sectional area, что означает отсутствие заданной геометрии поперечного сечения, смоделированной блоком. Однако блок использует гидравлический диаметр трубопровода в расчетах теплопередачи и падения давления.
Деформация диаметра трубопровода вычисляется как:
где:
DS - постдеформационный, установившийся диаметр трубопровода,
где K c - Static pressure-diameter compliance, p - давление в трубе, а patm - атмосферное давление. Принимая упругую деформацию тонкостенной трубы с открытым концом, можно вычислить K c как:
где t - толщина стенки трубопровода, а E - модуль Янга.
DN - номинальный диаметр трубопровода или диаметр, предшествующий деформации:
где S - Nominal cross-sectional area трубопровода.
D - Hydraulic diameter трубопровода.
τ является Viscoelastic pressure time constant.
Можно смоделировать теплопередачу к стенам трубопровода и от них несколькими способами. Существует две аналитические модели: Gnielinski correlation
, который моделирует число Нуссельта как функцию чисел Рейнольдса и Прандтля с предопределенными коэффициентами, и Dittus-Boelter correlation - Nusselt = a*Re^b*Pr^c
, который моделирует число Нуссельта как функцию от чисел Рейнольдса и Прандтля с пользовательскими коэффициентами.
The Nominal temperature differential vs. nominal mass flow rate
, Tabulated data - Colburn factor vs. Reynolds number
, и Tabulated data - Nusselt number vs. Reynolds number & Prandtl number
являются параметризациями интерполяционной таблицы на основе предоставленных пользователем данных.
Теплопередача между жидкостью и стенкой трубопровода происходит через конвекцию, Q Conv и проводимость, Q Cond.
Теплопередача от проводимости:
где:
D является Hydraulic diameter, если стенки трубопровода являются жесткими и является установившимся диаметром трубопровода, DS, если стенки трубопровода являются гибкими.
kI - теплопроводность тепловой жидкости, заданная внутри для каждого сегмента трубопровода.
SH - площадь поверхности стенки трубопровода.
TH - температура стенки трубопровода.
TI - температура жидкости, принятая во внутреннем узле трубопровода.
Теплопередача от конвекции:
где:
c p, Avg - это среднее удельное тепло жидкости.
Avg - это средний массовый расход жидкости через трубопровод.
TIn - температура входного порта жидкости.
h - коэффициент теплопередачи трубопровода.
Коэффициент h теплопередачи:
кроме тех случаев, когда параметризация осуществляется Nominal temperature differential vs. nominal mass flow rate
, где kAvg - средняя теплопроводность тепловой жидкости по всему трубопроводу, а Nu - среднее число Нуссельта в трубопроводе.
Когда Heat transfer parameterization установлено на Gnielinski correlation
и поток турбулентен, среднее число Нуссельта вычисляется как:
где:
f - средний коэффициент трения Дарси, согласно корреляции Haaland:
где ε R - Internal surface absolute roughness трубопровода.
Re - число Рейнольдса.
Pr - число Прандтля.
Когда поток ламинарен, число Нуссельта является Nusselt number for laminar flow heat transfer параметром.
Когда Heat transfer parameterization установлено на Dittus-Boelter correlation
и поток турбулентен, среднее число Нуссельта вычисляется как:
где:
a - значение параметра Coefficient a.
b - значение параметра Exponent b.
c - значение параметра Exponent c.
Блок по умолчанию корреляции Диттуса-Болтера:
Когда поток ламинарен, число Нуссельта является Nusselt number for laminar flow heat transfer параметром.
Когда Heat transfer parameterization установлено на Tabulated data - Colburn factor vs. Reynolds number
, среднее число Нуссельта вычисляется как:
где J M - коэффициент Колборна-Чилтона.
Когда Heat transfer parameterization установлено на Tabulated data - Nusselt number vs. Reynolds number & Prandtl number
число Нуссельта интерполировано из трехмерного массива числа Авергэ Нуссельта как функции от среднего числа Рейнольдса и среднего числа Прандтля:
Когда Heat transfer parameterization установлено на Nominal temperature difference vs. nominal mass flow rate
и поток турбулентен, коэффициент теплопередачи вычисляется как:
где:
N - это Nominal mass flow rate.
Avg - средний массовый расход жидкости:
h N является номинальным коэффициентом теплопередачи, который вычисляется как :
где:
SH,N - номинальная площадь поверхности стенки.
TH,N является Nominal wall temperature.
TIn,N является Nominal inflow temperature.
TOut,N является Nominal outflow temperature.
Эта связь основана на предположении, что число Нуссельта пропорционально числу Рейнольдса:
Если стенки трубопровода жесткие, выражение коэффициента теплопередачи становится:
Существует несколько способов смоделировать перепад давления по трубопроводу. The Haaland correlation
предоставляет аналитическую модель для потоков через круглые сечения с коэффициентом трения Дарси. The Nominal pressure drop vs. nominal mass flow rate
и Tabulated data - Darcy friction factor vs. Reynolds number
параметризации позволяют вам предоставить данные, которые блок будет использовать в качестве интерполяционной таблицы во время симуляции.
Когда Viscous friction parameterization установлено на Haaland correlation
и поток турбулентен, падение давления на трение на стенках трубопровода определяется уравнением Дарси-Вайсбаха:
где:
L является Pipe length.
LE - Aggregate equivalent length of local resistances, которая является эквивалентной длиной трубки, которая вводит такое же количество потерь, как и сумма потерь из-за других локальных сопротивлений в трубке.
Перепад давления между портом B и внутренним узлом I:
Когда поток ламинарен, падение давления на трение вычисляется в терминах Laminar friction constant for Darcy friction factor, λ. Перепад давления между портом A и внутренним узлом I:
Перепад давления между портом B и внутренним узлом I:
Для переходных потоков перепадом давления из-за вязкого трения является сглаженная смесь между значениями для ламинарного и турбулентного падения давления.
Когда Viscous friction parameterization установлено на Nominal pressure drop vs. nominal mass flow rate
, потеря давления из-за вязкого трения вычисляется по двум половинам трубопровода с коэффициентом потерь Kp:
где:
является Mass flow rate threshold for flow reversal.
K p - коэффициент падения давления. Для гибких стенок трубопровода коэффициент падения давления равен :
где:
pN является Nominal pressure drop.
N - это Nominal mass flow rate.
Коэффициент падения давления
когда стенки трубопровода жесткие. Когда Nominal pressure drop и Nominal mass flow rate параметры являются векторами, значение Kp определяется как аппроксимация векторных элементов методом наименьших квадратов.
Когда
Когда Viscous friction parameterization установлено на Tabulated data – Darcy friction factor vs. Reynolds number
коэффициент трения интерполируется из табличных данных как функция от числа Рейнольдса:
Перепад давления по трубопроводу обусловлен давлением в портах трубопровода, трением на стенках трубопровода и гидростатическими изменениями из-за любой разницы в вертикальном положении:
где:
pA - давление в порте A.
pB - давление в порте B.
Δpf - перепад давления из-за вязкого трения, Δpf,A+Δpf,B.
g Gravitational acceleration.
Δz перепад повышений между портом A и портом B или zA - zB.
ρI - внутренняя плотность жидкости, которая измеряется на каждом сегменте трубопровода. Если динамическая сжимаемость жидкости не моделируется, это:
Когда инерция жидкости не моделируется, баланс импульса между портом A и внутренним узлом I:
Когда инерция жидкости не моделируется, баланс импульса между портом B и внутренним узлом I:
Когда моделируется инерция жидкости, баланс импульса между портом A и внутренним узлом I:
где:
A - инерция жидкости в порту A.
L является Pipe length.
S является Nominal cross-sectional area.
Когда моделируется инерция жидкости, баланс импульса между портом B и внутренним узлом I:
где
B - инерция жидкости в порту B.
Можно разделить трубопровод на несколько сегментов. Если у трубопровода больше одного сегмента, для каждого сегмента вычисляются массовый расход, энергетический поток и уравнения баланса импульса. Наличие нескольких сегментов трубопровода может позволить вам отслеживать изменения к переменным, таким как плотность жидкости, когда моделируется динамическая сжимаемость жидкости.
Если вы хотите захватить конкретные явления в вашем приложении, такие как водяной молоток, выберите ряд сегментов, которые обеспечивают достаточное разрешение переходного процесса. Следующая формула из теоремы Найквиста о дискретизации трубопроводов в минимум N сегментов:
где:
L является Pipe length.
f - переходная частота.
c - скорость звука.
В некоторых случаях, таких как моделирование тепловых переходных процессов вдоль трубопровода, может быть лучше, чтобы ваше приложение соединяло несколько блоков Pipe (TL) последовательно.
Для жесткой трубы с несжимаемой жидкостью уравнение разговора массы трубопровода является:
где:
A - массовый расход жидкости в порту A.
B - массовый расход жидкости в порту B.
Для гибкого трубопровода с несжимаемой жидкостью уравнение сохранения массы трубопровода является:
где:
ρI - плотность тепловой жидкости во внутреннем узле I. Каждый сегмент трубопровода имеет внутренний узел.
- скорость деформации объема трубопровода.
Для гибкого трубопровода с сжимаемой жидкостью уравнение сохранения массы трубопровода является: Эта зависимость получена модулем объемной упругости расширения и коэффициентом теплового расширения тепловой жидкости:
где:
pI - давление тепловой жидкости во внутреннем узле I.
I - скорость изменения температуры тепловой жидкости во внутреннем узле I.
βI - тепловая жидкость модуля объемной упругости.
α - коэффициент теплового расширения жидкости.
Скорость накопления энергии в трубопроводе во внутреннем узле I определяется как:
где:
ϕA - энергетическая скорость потока жидкости в порту A.
ϕB - энергетическая скорость потока жидкости в порту B.
ϕH - энергетическая скорость потока жидкости в порту H.
Общая энергия определяется как:
где:
uI - специфическая для жидкости внутренняя энергия в узле I.
V - объем трубопровода.
Если жидкость сжимаема, выражение для скорости накопления энергии является:
Если жидкость сжимаема, а стенки трубопровода гибки, выражение для скорости накопления энергии является: